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当LRB铅芯隔震橡胶支座中设置一根铅销不能满足式3.8时，可以使用多根铅销，但铅销应当沿支座的纵横轴线对称布置。当使用多根铅销时，支座减震耗能能力较之有相同截面积的单根铅销要低。这是因为多根铅销的比表面积较大，铅销与橡胶的接触不紧密。因此，
在多根铅销的LRB铅芯隔震橡胶支座制作时，更应尽可能使铅销紧固在孔中，与钢板锁紧，确保支座水平变形时，整个铅销被钢板锁紧并强迫发生剪切变形。
本章介绍了LRB铅芯隔震橡胶支座的基本力学特性、减隔震支座的分类、工作原理，
重点介绍了铅销橡胶支座的力学性质以及设计参数，为第四章铅销橡胶支座减震系统最
优配铅率的参数化研究提供了理论支撑。
第四章LRB铅芯隔震橡胶支座减震系统最优配铅率的参数化研究
本章以1000, 750, 500吨级铅销橡胶支座为对象，研究在不同桥墩轴压比条件下，
铅销橡胶支座及墩底塑性区的变位耗能、减震系统总耗能;以LRB铅芯隔震橡胶支座、墩顶的变位;支座、墩底塑性区耗能量占总能量的百分比为控制指标参数，进行铅销橡胶支座的参数化研究，在合理的轴压比范围内，计算不同场地土条件下铅销橡胶支座的最优配铅率，并进行铅销橡胶支座的设计。
计算采用单墩模型，分别取1000, 750, 500吨级LRB铅芯隔震橡胶支座，桥墩采用C30混凝土，离散为平面梁单元，采用非线性一般连接模拟支座
采用本文的LRB铅芯隔震橡胶支座单元模拟，按“规范”板式橡胶支座接触面的摩擦系数取为0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系数取为0.02
( 4)上部梁的模拟:地震作用下上部结构很少发生破坏，因此上部结构取为弹性梁单元，为单梁模型
(5)桥面系:在墩顶无伸缩缝的简支梁处，在墩顶的两个集中质量之间设置只受压、不受拉的非线性桥面连接单元
( 6)采用集中质量模型
在3-1线简支梁中，每一个墩的盖梁均为凸型盖梁，且两侧均有抗震挡，梁端与抗震挡之间的间隙为0.05m，梁端与凸型盖梁之间的间隙:无伸缩缝处为0.05m,有伸缩缝处为0.08 m在本文中，主要是研究LRB铅芯隔震橡胶支座与接触面发生滑动带来的动力特点，因此不考虑由于支座位移过大而带来的撞击问题
在此分析过程中，地震波的输入方向分为纵、横向，纵向为计算模型中第一个和最后一个墩的连线方向，横向为垂直于纵向。地震波输入方式如下:
(1)10070横向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组合;
( 2) 10070纵向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组念 (1）随着摩擦系数的增大，LRB铅芯隔震橡胶支座的位移总体上呈波浪式的下降，且摩擦系数大时，其滑动能力将大大下降;
( 2)墩身的刚度越大，LRB铅芯隔震橡胶支座与梁底或墩顶的接触面之间越容易发生滑动;
( 3)当LRB铅芯隔震橡胶支座发生滑动时，无论墩的高低，由LRB铅芯隔震橡胶支座传到墩底的剪力基本是相同的，且随着摩擦系数的增加呈线性增加，直到摩擦系数太大导致无法产生接触面之间的相对滑动，此时剪力不再随摩擦系数的变化而变化